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表4 2007年4-15段软水流量调整情况
2007年
冷却壁软水总流量∕（m3/h）
支管软水流量∕（m3/h）
支管软水流速∕（m/s）
1-4月
3000-3200
18-22
1.97-2.10
5月
2500-2700
15-17
1.64-1.77
6月
1800-2200
10-15
1.18-1.45
7月
2650-2700
16-17
1.74-1.77
通过冷却制度的调整（见表4）、停配ZnO含量高的秘鲁球以及改善原燃料的质量，2号高炉炉墙结厚现象得以消除。
2.2.2首秦2号高炉护炉期。
2013年1月31日2号高炉例修后，二段正西3079点衬温呈显著上升趋势，到3月4日达到300℃，到3月28日达到400℃，4月1日最高达444℃。自此首秦2号高炉进入了护炉期，高炉积极采取堵风口、强化冷却、加Ti矿护炉、调整送风制度等系列措施，该点温度得到了有效控制，同时炉体冷却制度也做了相应调整见表5。
表5 2号高炉炉体冷却制度调整情况
时间
4-15段冷却壁冷却参数的变化
3月26日
软水总流量提到4040m3/h；4-15段东西分流管开1/4，流量2700 m3/h不变
3月28日
软水供水温度从45℃降到41℃
3月30日
软水供水温度从41℃降到39℃
4月16日
软水供水温度从39℃提到41℃；全关分流管，流量提至3000m3/h
到2014年4月中修前，2号高炉4-15段冷却壁软水流量稳定在2400-3000m3/h。通过炉腹、炉腰、炉身下部区域的铜冷却壁壁后热电偶的监测，重点关注温度沿圆周方向的均匀性及稳定性，以及4-15段东西两个系列的软水水温差的差异，调整东西两个系列的软水流量，改变高炉炉体东西部的冷却强度，保证炉腹、炉腰、炉身下部铜冷却壁热面上形成合适的渣皮厚度，提高渣皮的稳定性，对铜冷却壁起到应有的保护作用。
3结语
经过多年的生产实践，首秦2号高炉不断摸索出适合自身特点的装料制度和炉体冷却制度，实现了煤气流的合理分布以及在炉腹、炉腰、炉身下部铜冷却壁热面上形成合适的渣皮厚度，提高了渣皮的稳定性，减少了煤气流对铜冷却壁的冲刷侵蚀，实现了2号高炉的稳定顺行如下表6：
表6 2012年-2014年4月中修前2号高炉的冶炼指标
时间
焦比
∕（kg/t）煤比
∕（kg/t）燃料比
∕（kg/t）利用系数
∕（t/m3·d）一级品率
∕ %
2012年
332.51
155.95
517.41
2.36
97.17
2013年
336.35
166.89
528.40
2.27
94.83
2014年1月
341.19
164.24
530.63
2.23
87.58
2014年2月
334.30
163.60
519.80
2.33
93.36
2014年3月
338.72
160.53
523.91
2.24
76.71
2014年4月
367.83
155.15
547.64
2.08
91.79
注：2014年以来，入炉碱金属超标，不定期安排排碱工作，造成一级品率不稳定。
随着首秦2号高炉逐渐进入炉役末期，炉腹、炉腰、炉身下部铜冷却壁的长寿也成了高炉长寿的重要环节。在日常的生产中，加强炉体测温点的监测，建立炉体冷却制度的管理台账，分析渣皮厚度的变化以及脱落情况，为高炉的调整提供依据，保证煤气流合理分布，从而提高铜冷却壁热面渣皮的稳定性，充分发挥铜冷却壁高效、长寿的作用，保证高炉的稳定顺行。
参考文献：
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