图8  限产前后风量、压差变化

通过一高炉限产前后，焦炭负荷加重程度对比，印证了无论是冶炼强度还是炉腹煤气量指数与高炉燃料消耗的“U”字型关系^[6]。冶炼强度或炉腹煤气量指数超过临界值，会引起块状带体积的相对缩小，同时炉缸截面上煤气流速的提高，缩短了煤气与炉料接触时间，均不利于间接还原发展。在高炉顺稳前提下，寻找出合适的冶炼强度及炉腹煤气量指数，对于高炉降低燃料消耗具有重要意义。

5 高炉强化与长寿兼顾

2016年1月下旬开始，受烧结矿Mn升高影响，铁水 [Mn]长时间偏高，造成炉缸侧壁温度升高，二段西南方向温度点TE3077（热电偶插入深度330mm）、TE3085（热电偶插入深度230mm）上升明显，炉缸1~3段热流强度薄弱区域达109.4MJ/m².h。一高炉于2016年2月12日至3月1日配吃钛矿护炉，控制铁中[Ti]在0.10~0.13%范围内，炉缸侧壁温度逐步回落（图9）。提高钛负荷后，渣铁流动性受到一定程度影响，炉缸透气、透液性有所降低。2月中旬，烧结矿碱度大幅上升，为稳定炉渣碱度，结矿比短时内由76.3%下降至67.7%，烧结矿品位持续下降，最低日均49.79%，喷吹煤粉灰分也由9.69%上升至10.99%。原燃料条件持续向差,原料结构大幅变化，造成煤气分布出现变化，中心开度不集中，压量关系趋紧，煤比大幅升高。为保持炉况顺稳，2月22日，高炉退负荷适应。

图9  铁水[Mn][Ti]及炉缸侧壁温度点变化

6 结语

首秦一高炉2015年9月4日长时间检修送风后，在大渣比下实现了重负荷、低燃料比冶炼，限产后焦炭负荷得到进一步提高。

（1）出铁管理、原燃料管理是改善顺行的基础。特别是在大渣比情况下，其作用更加突出。

（2）结合炉型特点及原燃料条件，送风制度合理，热制度稳定，能够形成均匀活跃的炉缸，透气、透液性增强。

（3）在炉缸透气、透液性增强，煤气易于向中心渗透的基础上，通过装料制度优化，形成中心煤气窄而强、边缘温度稳定的煤气分布，能够有效降低燃料消耗。

（4）风口面积缩小后，风量的选择应以保持风口回旋区深度的稳定为原则，从而保持炉缸活跃度不下降和煤气分布的稳定。

（5）适宜的冶炼强度或炉腹煤气量指数下，可以实现燃料消耗最优，其临界值需进一步摸索。

（6）高炉强化以高炉长寿为基础，影响高炉长寿的因素势必会影响高炉强化水平。

7  参考文献

[1] 陈辉.高炉送风系统压力损失的理论解析[J].钢铁,2011(2):22

[2] 周传典.高炉炼铁生产技术手册[M].北京:冶金工业出版社,2002:313

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[6] 项钟庸.用高炉炉腹煤气量指数来衡量高炉强化程度[J].炼铁,2007(2):2