6 提高顶压

喷煤量增加后，料柱的透气性变差，提高顶压可使压差降低，煤气流速减慢，煤气在炉内停留时间延长，有利于矿石还原反应进行；顶压提高后作用于炉料的浮力也相应的降低，使炉料下降顺畅。在此次攻关过程中顶压由210kPa逐步提升到235kPa，实践证明顶压提高10kPa，可提高产量0.5%，降低焦比1%，并且有利于冶炼低硅铁和提高TRT发电能力，目前2280m³高炉TRT发电量为60（kw.h）/t，达到了国内先进水平。

7 调整风口面积

2013年3月底AV80风机已安装调试好，准备替代AV71风机，为发挥AV80风机潜力，在提高高炉风量的同时控制合适的风速和鼓风动能，形成合适的风口回旋区大小，我们利用检修机会对风口面积进行了调整（见表3）。通过调整使鼓风动能和风速更趋于合理，保证了初始煤气流的合理分布，使炉缸工作均匀活跃，热量充沛稳定。

表3 汉钢2280m³高炉风口面积调整及送风参数变化情况

8 加强炉温控制

炉温稳定，渣铁物理热充沛是保持炉况稳定顺行的基础。影响炉温的因素诸多：如原燃料质量变化，冶炼参数的变动，设备故障及其它方面的变化等^[1]。2280m³高炉稳定炉温操作内容有：①正确判断炉温变化趋势；②勤观察，做到“早调、少调”；③根据不同的炉况，选择合适的调剂手段；④把握好每种调剂手段对炉温的调节幅度及滞后时间；⑤保持渣铁排放的稳定；⑥雨天及时补充水分焦。制定炉温操作判断标准（见表4）。通过加强炉温控制，2280m³高炉生铁Si由0.53%降到0.33%，硅偏差由0.15%降到0.09%，实践证明生铁Si降低0.1%，焦比降低4kg/t，产量提高0.5%。

表4 汉钢2280m³高炉炉温操作判断标准

9 加强炉前出铁管理

2280m³高炉产量提高后，出铁稳定率低，渣铁不能及时出净已成为制约高炉生产的限制性环节，它直接关系到高炉风量、料批、炉温的稳定。因此对三班出铁做出统一规定：堵口25min后退泥炮，退炮后先用Φ65mm的钻头预钻铁口1.0m～1.5m，然后开始对铁口进行烘烤，严禁潮铁口出铁，铁水罐兑好后视铁口情况用Φ50mm～Φ60mm的钻头钻至红点，然后换成28mm的六棱钢将铁口钻开，堵口时统一打泥量为泥炮定尺的2.5格。要求炉前做好出铁前准备工作，及时修补泥套，铁水罐兑好后必须15min内打开铁口，堵口时严禁铁口冒泥。针对铁口易喷溅且跑煤气火严重，一是利用计划检修的机会进行压力灌桨，堵塞铁口区域冷却壁和炉壳之间的煤气通道；二是要求炮泥厂家改善炮泥质量。通过以上措施的采取，铁口深度控制在2.8～3.2m，出铁流速控制在5～6t/s，出铁时间控制在90～120min，出铁间隔时间由原来的50min缩短至30min，出铁稳定率大幅度提升，杜绝了炉内憋渣铁，有效地控制了铁量差，为炉内守风及优化高炉操作创造了条件。

10 结语

此次2280m³高炉提产量降焦比攻关，实现了高炉利用系数2.27t/(m^3.d)，综合焦比496.7kg/t，高炉各项技术指标都取得了显著提升，达到了预期的效果。但与国内同行业先进水平相比还有一定的差距。为了进一步提高产量和降低焦比，全面提升2280m³高炉各项技术经济指标，必须解决以下几个制约因素：

（1）焦炭水分波动较大，槽下中子测水仪还未安装，入炉焦炭量随水分的波动而变化；且焦炭质量欠稳定，易引起炉况及炉温的波动。应坚持按公司内控质量标准严格把关，并安装中子测水仪和建焦炭棚，来保证焦炭质量以满足高炉生产的需要。

（2）随着当地钒钛矿及高硫矿的配加，烧结及球团矿质量有下滑趋势，应考虑优化烧结及球团工序工艺参数，采取积极的改进措施来提高烧结及球团矿质量。

（3）2280 m³高炉只设计两个铁口，在一侧铁口浇注渣铁沟及出现设备故障时，只能单铁口出铁，易造成高炉憋渣铁，影响高炉的顺行。应进一步提高炉前耐材质量及加强设备的管理，确保高炉能按时出净渣铁。

（4）设备故障较多，尤其是炉顶装料设备，且炉身静压力有几点已堵，煤气在线分析也因故障停用；应尽快恢复有故障的设备，并加强设备的点检、润滑和维护，确保设备的正常运转。

（5）氧气供应紧张，富氧量为2500m³/h～6000m³/h，待公司二期制氧投产后，可将富氧量提高到10000m³/h以上。

参考文献：

[1] 傅燕乐.高炉操作.北京:冶金工业出版社,2006,2.