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自然堆角小、布料易滚动等特点，随着炉料中球团矿比例的下降，料面堆角逐步趋于平坦[5]。为保持合理的煤气流分布,2号高炉上部装料制度应根据炉料结构的变化进行调整，主要从三个方面进行:-是优化槽下混料。原则是让软熔性能较差的块矿铺在布料平台的中间位置。开始的20s是烧结矿放料，之后块矿和焦丁平铺于其上，最后的20s以烧结矿收尾，实现块矿与烧结矿混匀人炉，以减少高块矿比例对煤气流的影响。

二是装料制度的选择。由于球团矿易滚动，在料面下降过程中容易滚向高炉中心，造成中心无矿区面积减少，进而抑制中心气流。而随着球团矿比例的下降，滚向中心的矿石不断减少，料面平台更加稳定，中心气流有变强的趋势。因此，上部装料制度采取拉开矿石平台，以收中心气流为主，同时照顾边沿气流，以保持高炉稳定顺行、提高煤气利用率。

三是使用柳钢首创的精准布料技术[6，在中心加焦模式下，实现上部装料制度的优化和精确控制，促进炉内煤气流的疏导和煤气利用率的提高，为取消球团矿、优化技术经济指标创造有利条件。在4025.90 10029.40“提块降球”阶段，形成以C332o29.4038362422同角差为代表的布料矩阵。在“提烧降球"阶段，随着块矿比例和烧结矿比例的进一步提升，中心气流比较充沛，通过增加矿石布料圈数拉开平台，进一步收小中心气流，提高煤气利用率，形成C38.30 36.2033.2030.2026.4010030.20038.3036.2033.20-30.20 280.26.20为代表的布料矩阵。在该装料制度下，高炉中心气流集中有力、边沿气流柔和均匀，炉顶温度降至100°C左右，操作炉型稳定，水温差稳定在3~4°C，抗原燃料波动能力较强。

(2)送风制度。块矿用量增加后，软熔带变厚，且位置上升，高炉透气性恶化。因此，在送风制度方面，一是提高鼓风动能，吹透中心，活跃炉缸，将风量由2024年初的5140m2/min提高到5320m2/h，鼓风动能由138kJ/s提高到145kJ/s,以保证良好的炉缸活跃性。同时，将矿批从70t扩大至83t,进行强化冶炼，日产量由7300t/d提高到8200V/d。二是采取综合鼓风提高理论燃烧温度、降低软熔带，主要措施是使用1230°C的高风温，采用脱湿鼓风，将湿度稳定在8g/m2。2024年下半年,在提煤降焦攻关过程中,随着煤比的提升，将富氧量由18000m2/h大幅度提高到25500m3/h，富氧率达到5.5%，理论燃烧

温度保持在2300°C左右。

(3)炉温、炉渣的控制。由于烧结矿和块矿中的澳矿比例上升,2号高炉炉渣(A1203)由2024年初的15%左右升到超过16.5%。沈峰满等7研究认为炉渣(A,02)含量上升，会给高炉冶炼带来炉渣黏度上升和炉渣脱硫能力相对下降两个问题，但可以通过合理控制镁铝比来解决。为了确保高炉在正常冶炼的前提下，能最大限度地降低生产成本及工序能耗,当炉渣(Al203)在15%~17%时,适宜的镁铝比为0.4%~0.5%。韩宏松等[8]研究认为,控制较高(MgO)及镁铝比，并不是维持高铝渣流动性良好的唯一手段，还可以通过适当提高炉渣碱度降低高铝渣黏度，改善其流动性。

因此，当炉渣(Al20,)含量升高时，通过控制合理的镁铝比和较高的炉渣碱度进行应对。具体是逐步降低(Mg0)含量，将镁铝比控制在0.4%~0.5%。同时,将炉渣R,由1.15逐步提高至1.25，一方面改善炉渣黏度;另一方面保证在低硅冶炼条件下，铁水温度大于1500°C。3.4 强化炉前出铁管理

人炉品位下降、渣量增大和炉料结构变化，均使得高炉透气性下降。在这种情况下，及时出净渣铁对提高透气性显得尤为重要。为此，对铁口深度、打泥量、出铁间隔时间等做出了统一要求。将铁口深度保持在3.1~3.2m;根据炉温状况合理使用055mm、b60mm钻头;日常控制出铁速度>5.0t/min,单炉次平均出铁速度5.5~6.0t/min;采用零间隔出铁模式，当渣铁未及时出净时，要求重叠出铁。

4结语

(1)柳钢2号高炉在大量使用经济炉料条件下，摸索出了适合自身生产条件的操作方法，成功实现零球比生产，并取得良好的技术经济指标。块矿比例最高达到20%以上，燃料比520kg/t左右，煤比185kg/t左右,这表明在特定条件下，高炉完全可以用烧结矿+块矿进行生产，降低铁水成本。

(2)在取消球团矿条件下，提高原燃料质量是保证高炉透气性的关键。通过提高烧结矿转鼓强度、改善焦炭质量，加强块矿筛分,减少入炉粉末量，2号高炉透气性得到了改善。(3)根据炉料结构的变化,2号高炉上下部调剂