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布。因此，需要实时结合炉料结构的特点，通过优化槽下混料、炉顶布料等工序，实现炉料合理分布，以提高煤气利用率。

2.4 炉渣(A1203)含量上升

2024年以来,2号高炉烧结矿配矿以澳矿为主，块矿中98%为也为澳矿。由于澳矿Al202含量偏高，在取消球团矿的过程中，炉渣(AI,02)由年初的15%左右逐步上升到超过16%。(A120;)含量的升高，造成炉渣黏度增加、流动性变差、脱硫效果变差，导致高炉操作难度增加。

3 应对措施

3.1 提升原燃料质量

(1)提高烧结矿转鼓强度。球团矿的冶金性能不及烧结矿，用烧结矿代替球团矿有利于改善炉料的冶金性能。“提块降球”后，提高烧结矿转鼓强度，能有效改善料柱的透气性。

2号高炉所用的烧结矿,80%转强度在76%左右(3号360m2烧结机),20%转鼓强度在75.5%左右(265m2烧结机)。当265m2烧结机检修时，烧结矿转鼓强度在74.5%左右(110m2烧结机)。为了取消球团矿和进一步优化高炉技术经济指标,2024年4月，在3号360m2烧结机检修期间，加高了台车栏板。复产后开展“厚料层慢烧”攻关，细化操作参数,将点火温度由750~1050°C收窄为900~1000°C，烧结矿转鼓强度提高约4%(如图1所示)，为经济炉料条件下降低球比奠定了坚实的基础。

(2)稳定焦炭质量。高炉取消球团矿后，料柱透气性变差，保证焦炭的料柱骨架作用是重点。通过设定入炉原燃料质量底限，优化原燃料质量标准、预检制度及性价比评价规则，强化工艺过程参数管理和成本管理。在兼顾成本的同时，尽量采购较好

份

12

图1 柳钢3号360m2烧结机烧结矿转鼓强度的变化

的一类主焦煤、一类1/3焦煤，保证“骨架煤”质量稳定。在焦化配煤方面，整体提高气煤和贫瘦煤比例，增加高性价比进口煤比例，使得焦炭热态性能指标稳中有升，灰分及硫分明显下降(见表4)。

表4 柳钢2号高炉焦炭主要质量指标，%

时间

2023年

2024年1月2月3月4月5月

6月

7月

8月

9月

10月11月12月

CRICSRAaS.13.060.8925.0965.3612.850.83258565.9712.780.8424.8766.2513.000.7425.3565.7413.000.7424.8466.0113.030.7824.1565.9812.930.8724.8464.730.8022.0867.049656.

12.70

12.85.812.7612.6512.6312.72

64

9322.

0.75

22.65

65.87

0.740.710.65

2.2522.75

665465.99

24.84

(3)加强块矿筛分。由于块矿粒度不均匀、水分含量高、粉末量大，在筛分过程中，粉末容易黏附在筛面上(特别是雨季)，导致筛分面积减少，进而影响块矿筛分效率，而筛分效率对于提高块矿比例有决定性的作用。为此，通过采取多级、分仓的方式，加强块矿筛分，减少人炉粉末量。一是在块矿料场利用强力筛进行初次筛分;二是将高炉槽下块矿筛网更换为聚氨酯块矿专用筛网，此筛网不易堵，筛分效率大大提高;三是取消球团矿后，将2个球团仓下的球团筛网也更换为聚氨酯块矿专用筛网，用1个块矿筛和2个球团筛共同筛分块矿，将入炉块矿含粉率(<5mm)降至2%左右。3.2 根治铁口喷溅

2号高炉开炉后，因铁口窜煤气存在不同程度的铁口喷溅，影响高炉稳定顺行及指标优化。为了根治铁口喷溅,2024年初高炉年修期间，在炉缸1~4段冷却壁炉壳部位开孔至冷却壁热面，通过压人高流动性碳质高导热灌浆料，基本消除了铁口喷溅。该灌浆料在冷却壁缝隙及耐材缝隙中自由流动，填充炉缸窜煤气的通道。此后，在生产过程中又分两次在线灌浆进行巩固，使得铁口喷溅被彻底根治，为高炉稳定顺行和取消球团矿扫清了障碍。

3.3 优化上下部调剂

(1)上料及布料。球团矿具有粒度相对均匀、41