就，攻关期间也经历了不少波折。受布料模式转换的影响，炉况时有波动，煤气利用率波动也较大(如图3所示)。

5月，中心加焦模式下A高炉燃料比较高，故尝试向“平台+漏斗”模式转换。布料模式转换后，煤气利用率由46%提升至48%，炉顶温度下降，燃料比500~510kg/t。但炉况稳定性差，鼓风动能不足，中心相对吹不透，炉体温度长期波动较大，不得已采取大力度的控制边沿措施后，煤气流分布呈现Z值上升，W值则逐步下降(如图4所示)，且频繁出现渣皮脱落砸风口现象。后期，布料模式调整后，经过逐步疏通边沿气流才逐步改善。

70

煤气利用率

150

料速

110

4月1日

5月13日

日期

6月24日

图3 马钢A高炉料速及煤气利用率的变化

0.7

.5

值

0.3

4月1日

月13日

6月24日

日期

.1

图4 马钢A高炉Z值及W值的变化

此外，在布料模式转换期间，受筒仓焦炭槽持续低位的影响，粉丁率逐步升高，焦炭冷态性能劣化炉缸活性下降，也造成操作炉型不稳。通过对炉况变化及时进行总结分析，最终确认边沿长期过重是频繁出现渣皮脱落砸风口的根本原因。后续布料模式回到中心加焦，提出了以风为纲，保证鼓风动能为主。随着中心气流提升，W值上行至0.6,鼓风动能基本维持在140kJ/s(如图5所示)。炉况顺行好转后,风口面积由0.4518m2扩大至0.4671m2,风量7000m2/min，在大风量保证中心气流强度的基础上，

鼓风动能

160

300 N

MN

140

炉顶温度

240

120

180

100

水温差

120

60

601月1日

5月13日

月24日

日期

9.0

7.0

1.0

图5 马钢A高炉炉顶温度及鼓风动能和水温差的变化矿批逐步扩大至130t以上。

2.3上下部制度配合

(1)强化出铁操作。出铁稳定率(出铁时间120180min炉次日占比)由88%提升至92.8%。将铁水[Si]由0.45%降低至0.40%,改善渣铁流动性，提高料柱透气性，降低炉内压差，尤其下部压差(如图6所示)，为加重焦炭负荷打好基础。

30

重叠时间

6月1日

出铁时间

190

170

150

130110

90

7月13日

8月24日

日期

70

图6 马钢A高炉出铁参数及下部压差的变化

2)7月末，风口面积由0.4671m2扩大到0.4749m2,逐步将风量由7000m2/min提高到7100m2/min,富氧量加至35000m2/h,逐步将矿批扩大至145t。用大矿批配合布料模式调整，拓宽矿焦平台，保证较大的焦炭层厚度，稳定煤气流及操作炉型,W值上升至0.57~0.60

(3)减少中心焦量，最低减至15%，提升煤气利用率，降低炉顶温度，降低燃料比。

3 生产效果

11月初，风口面积由0.4749m2扩大至0.4769m2,风量稳定在7000~7100m2/min，富氧量维持35000m2/h,矿批维持145~146t(如图7所示)。此阶段主要进行布料模式稳定后的两道气流优化，以期提升煤气利用率，降低燃料消耗。Z值由15.0逐9.