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3  复风操作与效果

3.1  分阶段恢复策略

在复风过程中，送风制度和布料制度的合理调整对炉况恢复起着关键作用。

‌送风制度的调整：初始堵4个风口（15#-18#）复风，风温750℃，风量483m3/min。初始的送风参数是基于高炉休风后的炉内料柱透气性差，较低的初始风量和风温可以避免复风初期煤气流未稳定时压差控制在较低水平，12:17加风至风量4050 m3/min炉内料柱开始松动，12:47滑料线至3.1m后压量关系正常，下料顺畅这表明炉内料柱透气性和煤气流分布开始趋于合理稳定，13:13加风至风量4266 m3/min， 14:06捅开18号风口，喷煤8t，逐步用风温， 14:22加风至风量4390m3/min，14:35赶上料线，14:55加风至风量4610 m3/min， 恢复至休风前水平。15:10捅开15号风口，17:15开始富氧3000m3/h。21:40捅开16号风口、19日19:50捅开17号风口。整个加风恢复炉况过程顺利，走料及各参数曲线情况如下图4。

布料制度的调整：复风调整批重37t，负荷3.2。复风后加一批净焦最大焦炭角度布边找平料面，退布料制度负布料制度为3.1°角差，以打开两道气流，改善透气性。在捅开风口后，风量加至4670 m3/min，随着风量的增加逐渐恢复批重及负荷，逐步随压量关系调整制度，合理的布料制度能够使炉料在炉内分布更加均匀，优化煤气流分布，提高煤气利用率。高炉制度调整如表3所示。

此次复风选择东面出铁，在复风前完成氧枪预埋工作，并对撇渣器、主沟、龙沟头进行全面检查确认，确保其具备出铁条件。同时，在大沟两旁拦好红渣线，为复风第一炉铁的顺利排出做好充分准备。

考虑到复风初期炉缸活性较差，预埋氧枪加快了凝固渣铁的熔化速度，因此适当提前在复风100分钟后拔出氧枪。拔出氧枪后，铁水流动性良好（铁水[Si]=0.79%，[S]=0.060%），27分钟后开始来渣75分钟出铁160t，渣铁分离正常。复风初期前三炉铁水成分及温度如表4所示。铁水适宜[Si]、[S]范围，在一定程度上反映了炉内物理化学反应的进行程度与平衡状态，保证了铁水的良好流动性与渣铁分离效果。这一实践结果表明，预埋氧枪技术有效改善了复风初期炉缸内的物理化学环境，促进了渣铁的顺利排出，改善了炉前的作业条件。

续维持正常出铁节奏至次日2:30投用西面大沟后过渡到正常双铁口出铁模式，炉内加风匹配调制度进一步强化冶炼。在这一过程中，出铁节奏、炉内加风及操作制度的协同优化，是维持高炉稳定运行、提升高炉指标的核心要点。稳定的出铁节奏能够保证炉缸内渣铁液面的相对稳定，避免因渣铁积累过多渣铁液面上升造成炉缸压力波动，影响炉内煤气分布与炉料下降。而加风和制度调整则是根据炉内的实时反应状况，动态调整风量、风压等参数，实现强化冶炼和优化煤气流分布的目的，通过炉前出铁组织与炉内制度调整的紧密配合，整个高炉恢复过程得以顺利推进。

3.3  恢复效果

本次柳钢4号高炉长期休风后的复产实践，通过预埋氧枪提前加热炉缸，并结合堵部分风口、合理调整送风与布料制度以及优化出铁组织等一系列综合技术手段，成功攻克了以往长期休风恢复过程中存在的诸多难题，成效显著。

预埋氧枪提前加热炉缸，极大地提升了炉缸的热状态。在复风初期，良好的炉缸热状态为渣铁的快速熔化与排出创造了有利条件，有效解决了以往长期休风复风初期渣铁排放困难的问题。同时，通过对送风、布料制度的精细调整，优化了炉内煤气流分布与炉料的透气性，使得吃风吃氧能力大幅提升，缩短了炉况恢复时间，相较于以往方法缩短了50%以上。

从实际生产效益来说，炉前劳动强度大幅降低，炉前清理工作量的 60%，有效节约了人力成本与时间成本。同时，首次铁准备时间缩短40%，为高炉的快速复产争取了宝贵时间。复风24小时产量恢复至5558t，48小时达 6414t，燃料比降至516kg/t，休风前后指标情况如图5所示。产量及技术指标的快速恢复，充分体现了本次复风技术方案的科学性与先进性，为企业带来了显著的经济效益。