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表2 泉州闽光3号高炉不同挡位的布料角度及角差

项目

11

矿角45.5039.90°

焦角44.80°角差

39.50°

0.70°

0.40°

33.50°24.90°19.35°

.30°33

.30°24.76°二

0.05°

0.20°

0.14°

焦包矿的操作模式，最大焦角34°,最大矿角31°,中心焦角比矿角大6°;1.2m料线时,最大矿角的矿石落点离炉喉钢砖距离为1.36m，焦炭落点离炉喉钢砖距离为1.06m。该装料制度下,边沿气流相对发展，中心气流不足，且矿角、焦角偏大。

经过1个月试生产，烧结矿质量得到较大改善。第2月采用矿焦同角的操作模式，在距离高炉中心10°位置加焦2圈，以引导中心气流。开炉初期通过不断摸索，确定合适的布料角度，重点关注起始角度与料线匹配，得到稳定合理的料面平台。通过调整布料角度、布料圈数及批重，改变边沿至中心各区域的焦炭负荷，以使煤气流合理分布。操作上应保证合理的焦炭层厚度，结合布料角差与布料圈数进行调整，使料面稳定，透气性好，形成稳定的中心气流，并兼顾适当的边沿气流，实现炉况稳定顺行。最终摸索出3号高炉最佳的布料矩阵为C33”2”2°0322,该布料矩阵采用矿角比焦角大1°的方式，中心焦角比矿角小5°，形成了边沿和中心两股气流合理分布的模式。3号高炉典型布料矩阵见表30

3.2 调整送风制度

送风制度对炉况具有决定性影响，送风制度主表3 泉州闽光3号高炉典型布料矩阵

时间

2011年12月

2012年1月

2月

3月

4月

5月

6月

7月

8月

9月

10月

11月

12月

布料矩阵

10302 288 2682624020 10C221¥10 030 28 262 2408026224821880262402101028926924C304

1

31

C3 32 1 20 2 23C32300 2802000 28 2624C319 299027022624910 0300 280¥102827920 10 03 2 2 2441C10 290270 20 1003026024020.27.5°25.003150 29333212826023028026024020030321C3028°26°23°20°10 29027025

要包括风量、实际风速、鼓风动能3个参数的控制。提高鼓风动能有利于吹透中心，但过高的鼓风动能会加剧风口区域焦炭颗粒的破损，降低炉缸死料柱内焦炭的透液性。高炉下部调节主要是监测炉缸工作状态，炉役初期根据煤气流分布及风口工作状况，适时调整风口面积或长度，控制初始煤气流圆周均匀分布，保证炉缸均匀活跃,渣铁物理热充沛[6]。开炉初期，高炉中心气流很难打开,2012年3月调整20个风口长度，整体加长130mm，以稳定中心气流。满风量、高富氧率、高煤比，提高了鼓风动能。3号高炉风量、风速及鼓风动能的变化分别如图5所示。最佳工况风速为210~220m/s,鼓风动能80~100kJ/s。

3000

2000

1000

MmmnmmhmM凤演

mmm

Mm

风量

鼓风动能

240

180

120

12122011201320152016201820202021 2023月份

图5 泉州闽光3号高炉风量、风速及鼓风动能的变化

3.3 加强铁口操作及管理

高炉铁口冷却壁寿命普遍偏短，容易发生冷却壁烧坏事故[7]，为此采取了一系列措施:加强铁口深度的管理，保证铁口深度在2.8~3.2m;加强炮泥质量监控;强化单铁口出铁操作管理要求。出现铁口窜气、铁口保护板区域冒煤气、铁口散喷、铁口冷却壁水温差升高等异常现象时，利用高炉休风机会在两侧铁口区域开压浆孔，复风在线压浆，增强炉衬的强度及铁口孔道耐火材料的密封性，消除铁口窜煤气现象

3.4 强化原燃料有害元素管理

高炉生产过程中，有害元素锌的主要来源是烧结矿、球团矿及块矿等含铁原料，锌在高温区气化后随煤气流上升，遇到下降的冷炉料后凝结在炉料上，在高炉内循环富集。锌对焦炭质量有一定破坏性，同时极易造成炉身中上部结厚，影响煤气流分布，带来渣皮不稳定、冷却壁热负荷波动大等问题，影响冷却壁的使用寿命。